용기의 펌프-다운 시간을 계산할 때 터보 펌핑 스테이션 뿐만 아니라 루츠 펌핑 스테이션에 대해서도 분명히 배관 저항이 있습니다. 하지만 용기와 펌프 사이에 배관이 있어 효과적인 펌프 속도를 줄이기 때문에 이것은 일반적으로 받아들일 수 없는 단순화입니다.
건조 시스템의 펌필 스테이션(그림 2.3)을 고려하여 콘덴서 와 배압 펌프 사이의 압력을 계산해봅시다. 이 경우 4,285 Pa 의 압력과 4,285 Pa의 펌프 속도 때문에 배압 펌프의 𝑆𝑣 는 107 m³ h-1 = 2.97 · 10-2 m³ s-1 로, 기체 처리량은 𝑄 = 44,285 · 2.97 · 10-2 = 127 Pa m³ s-1 으로 지정됩니다. DN 63 배 관의 내부 직경은 0.07 m이고 길이는 2 m입니다. 각각 똑같 은 0.2 m 길이의 2 개의 90° 굽은 파이프 역시 고려 대상입 니다.
1장의 표 1.5에 따라 펌프 유입구 압력 4,285 Pa과
𝐼¯⋅𝑝 에 대 한 기체 값 6.7 · 10-3 Pa · m로 1.56 · 10-3 m의 평균 자유 경 로를 구할 수 있습니다. 흐름 범위를 결정하기 위하여 크누센 수, 공식 1-13을 사용하면 다음 공식을 구할 수 있습니다.
Kn이 0.01 미만이므로 점성 흐름입니다. 이것은 층류 또는 난류가 될 수 있습니다. 층류 흐름에서 전도도는 난류 흐름보 다 훨씬 더 높은데, 이는 훨씬 더 낮은 부피 흐름 손실이 일어 남을 의미합니다. 레이놀드 수 Re는 층류 흐름이 2,300 미만이어야 합니다. 레 이놀드 수를 계산하기 위하여 먼저 배관의 흐름 속도 v를 결 정합니다.
그리고 대기압 상태에서 공기 밀도
𝜌= 1,293 kg m-3 일 때 4,285 Pa에서 공기의 밀도
𝜌를 결정합니다.
그리고 공식 1-14에 따라 공기의 동점성이 18.2 · 10-6 Pa · s 일 때 다음과 같은 공식을 구할 수 있습니다.
예: 층류 흐름
배관의 유입구 압력을 구하기 위하여 1장 p1 의 공식 1-26을 사용합니다.
기체 처리량을 구하기 위하여 Δ𝑝=𝑝1−𝑝2 를 곱합니다.
𝑝2 = 4,285 Pa이고 𝑄 = 127 Pa · m3 · s-1 이므로 이 값에서 직 접 𝑝1 을 결정할 수 있습니다.
매우 낮은 값인 단 2.2 Pa의 압력 손실이 발생합니다.
배관의 전도성은 1장의 공식 1-18에서 구합니다.
효과적인 체적 유량율
은 배관 없는 체적 유량율보다 조금 낮을 뿐입니다. 𝑆𝑣 는 2.9222 m3 s-1 입니다.
